某装配整体式单跨简支叠合梁，结构完全对称，计算跨度ι＝5.8m，净跨径ι＝5.8m，采用钢筋混凝土叠合梁和预制板方案，叠合梁截面如图4-2所示，梁宽b＝250mm，预制梁高h＝450mm，b＝500mm，h＝120mm，混凝土采用C30;叠合梁高h＝650mm，叠合层混凝土采用C35。受拉纵向钢筋采用HRB400级,箍筋采用HPB300级钢筋。施工阶段不加支撑。第一阶段预制梁,板及叠合层自重标准值q＝12kN／m，施工阶段活荷载标准值q＝10kN／m;第二阶段，因楼板的面层,吊顶等传给该梁的恒载标准值q＝8kN／m，使用阶段活载标准值q＝12kN／m。取a＝40mm。设计使用年限为50年，结构安全等级为二级。

若M＝162kN·m，M＝140kN·m，梁底配置纵向受拉钢筋422，试问，预制构件的正截面受弯承载力设计值M(kN·m)，及叠合梁的钢筋应力σ(N／mm)，与下列何项数值最为接近？

A:M＝173;σ＝295 B:M＝173;σ＝267 C:M＝203;σ＝295 D:M＝203;σ＝267

某高层建筑为底部大空间剪力墙结构，底层单跨框支梁bxh=900mmx2600mm，框支柱bxh=900mmx900mm，框支框架抗震等级一级，转换层楼板厚度200mm，框支梁上部剪力墙厚350mm，两框支柱中心线间距L=15000mm，采用C40混凝土，纵向受力钢筋用HRB400级，箍筋,腰筋,拉筋均采用HRB335级钢筋。已知经内力调整后的框支梁截面控制内力设计值：轴力N=4592.6kN（拉力），弯矩M=5906kN·m，M=1558kN·m，支座处剪力V=6958.0kN，且由集中荷载作用下在支座产生的剪力（含地震作用产生的剪力）占总剪力设计值的30%。

框支梁每侧腰筋的配置，应为下列何项数值时最合理？ 提示：上下纵向钢筋双排布筋，a==70mm。

A:1116 B:1118 C:1216 D:1218

李某，女，12岁，后牙中性关系，恒牙，上颌可用间隙89mm，必需间隙83mm，下颌可用间隙75mm，必需间隙73mm。

该患者的上颌拥挤量为

A:6mm B:4mm C:0mm D:4~6mm E:6以上

李某，女，12岁，后牙中性关系，恒牙，上颌可用间隙89mm，必需间隙83mm，下颌可用间隙75mm，必需间隙73mm。

该患者的上颌拥挤量为

A:6mm B:4mm C:0mm D:4~6mm E:6以上

李某，女，12岁，后牙中性关系，恒牙，上颌可用间隙89mm，必需间隙83mm，下颌可用间隙75mm，必需间隙73mm。

该患者的上颌拥挤量为

A:6mm B:4mm C:0mm D:4～6mm E:6以上

某场地为膨胀土场地，场地的土容重为18kN/m3，基础埋深为1.5m，基础底面以下的附加应力分布情况如图所示，垂直压力为50kPa时膨胀率为1.2%，垂直压力为100kPa时膨胀率为0．7%，当地9月至次年2月蒸发力之和与全年蒸发力的比值为0．2，全年中干燥度大于1的月份的蒸发力与降水量差值之总和为200mm，建筑场地为经常受水浸湿的场地，试计算地基土的膨胀变形量为（）。

A:12mm B:20mm C:30mm D:40mm

水泥强度，新标准试件受压面积由旧标准的40mm×62.5mm改为（）。

A:40mm×40mm B:45mm×40mm C:45mm×65mm D:50mm×50mm

挂落边框断面为40mm×50mm或45mm×60mm，小面为扇面，大面为进深，棂条的断面为( )。

A:18mm×25mm B:20mm×30mm C:25mm×35mm D:30mm×40mm

挂落边框断面为40mm×50mm或45mm×60mm，小面为扇面，大面为进深，棂条的断面为( )。

A:18mm×25mm B:20mm×30mm C:25mm×35mm D:30mm×40mm